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    产品详情:补强圈补强和全体补强。   ②补强圈补强一般选用的资料与壳体一起,厚度与壳体厚度一样,便于备料、焊接和等面积补强的核算。也可用厚壁管替代补强圈进行补强。   ③全体补强是经过添加壳体的厚度(如常用的分气缸),或用全焊透的构造型式将厚壁管或全体补强锻件与壳体相焊。   补强件与接收壳体的焊接构造可参考附录J(提示的附录)《焊接构造》中的有关有些。 8.4.3 壳体开孔补强的需求   开孔补强即是补足壳体因开孔而致使抗力削弱的有些,在开孔前经核算剩余的有些,可用于补强,缺乏有些用开孔补强构造补足。   选用等力气补强的办法,在补强资料的许用应力与壳体对比,持平或较大的条件下,则简化为选用等面积补强法:   需求补强的面积,是指经过开孔中间,且笔直于壳体外表的截面上所需的最小补强面积。设A为开孔削弱所需补强的面积,Ac是在有用的补强范内,可用作补强的截面积,则补强面积为Ae              Ae ≥ A - Ac 8.4. 3. 1 内压容器开孔补强量的需求 1)圆筒或球壳开孔需求补强的面积A A=dδ+2δδet(1-fr) ---------------------8-1 式中:δ—按受内压厚度核算公式核算出在开孔处的核算厚度mm; d –开孔直径,对圆形孔,取d=接收内直径+接收的2倍厚度附加量C δet –接收有用厚度, δet=δnt- C mm fr -- 强度削弱系数,fr=[σ]tt/[σ]t ,当 fr>1时,取 fr=1 [σ]tt–接收在规划温度下的许用应力,MPa; [σ]t –圆筒在规划温度下的许用应力,MPa. 2)锥壳开孔需求补强的面积按8-1式核算 在核算锥壳厚度δ时,公式中的直径应为孔中间处的壳体内直径。 3)椭圆封头和碟形封头开孔需求补强的面积,也按8-1式核算。 在核算厚度δ时,则与开孔的方位有关, ①坐落椭圆封头中间为中间的80%封头内之直径的规模内:     --------------8-2 K1是长短轴比值决议的系数(查本资料7.2.3节,受外压(凸面受压)的规范椭圆封头中的表格)。当比值为2时,K1=0.90。 4)孔开在碟形封头的球面有些时,δ按下式核算: -------- ----------- 8-3 5)当孔开在上述规模以外时,则应按核算椭圆封头和碟形封头的厚度公式核算: 椭圆封头核算厚度:   碟形封头核算厚度: 8.4. 3. 2 外压容器开孔补强量的需求   圆筒或球壳开孔所需的补强面积,取受内压的一半,即:     A=0.5[dδ+2δδet(1-fr)] 式中:δ为圆筒或球壳开孔处的核算厚度,mm   关于内压与外压相间的容器,应一起满意内压和外压的补强需求。 8.5 有用补强规模及补强面积 8.5.1 有用补强规模 已然需求补强,就有有用补强规模疑问,即在哪个规模内补强才有用,才干列入核算抵偿面积。 一般用有用宽度B、接收外伸有用长度h1和内伸有用长度h2表明; B=2d,或 B=d+2δn+2δnt 中选大者, ,若管实践外伸长度小于h1(由壳面最高处起算),则按管的实践外伸长度核算, ,若管实践内伸长小于h2(由内外表最高处起算),则按管的实践内伸长度核算 8.5.2 补强面积Ae(见GB150图8-1) Ae = A1 + A2 + A3 壳体可用作抵偿的截面积为A1:   A1 = (B-d)(δe-δ)- 2δet(δe-δ)(1-fr)   接收可用作抵偿的截面积为A2:   A2 = 2h1(δet-dt)fr + 2h2(δet-C2)fr   A3 焊缝金属截面积(在有用规模内)   如果Ae ≥ A ,开孔可不另加补强;   如Ae < A,则用加补强圈补强,   补强面积为A4,其值A4 ≥ A - Ae 8.6 多个开孔的补强 多孔补强分两种状况:多个开孔和排孔。 1)多个开孔的补强需求:   如相邻两孔的中间隔小于两孔均匀直径的两倍,此刻两孔之间的补强规模堆叠,可选用联合补强法,即补强面积起码等于两单孔所须补强面积之和,且两孔之间的补强面积应起码等于两孔所须补强面积的一半;   如两个以上相邻开孔的中间隔小于两孔均匀直径的两倍,而起码为1.33倍。此刻补强面积应为须补强面积之和,且恣意两孔之间的补强面积应起码等于两孔所须补强面积的一半;   两个以上相邻开孔的中间隔小于两孔均匀直径的两倍,且小于1.33倍时,则应作一其直径包括相邻一切孔的孔作为设想孔进行补强核算,一切接收金属均不得用作补强。且设想孔的规模不得超出开孔的规矩。 2)排孔的补强需求:   开设排孔时,应对圆筒的强度进行校核,校核时,用排孔削弱系数υ替代圆筒核算厚度公式中的焊接接头系数φ,排孔削弱系数υ的数值与孔的排列办法有关,排管的排列办法有: a) 在圆筒平行于轴线的开孔 每排孔节距都持平时,。式中:S1相邻孔间隔,d 为开孔直径 恣意一排管孔间隔不持平时,,式中;S2排孔间隔,n为S2长度内的管孔数。 b)在相邻纵向上开孔时,应校核对角及环向的排孔削弱。可选用最小的当量纵向排孔削弱系数来断定所需的厚度和最大答应工作压力。 c)在圆筒上开孔构成对角线孔带时(见GB150图8-7对角线排列例)其排孔削弱系数按图8-8和图8-9断定。 图8-8用于断定在两头界内的纵向和对角向排孔削弱系数υ2 %;其间,一鸿沟上为对角向与纵向排孔削弱系数持平,另一鸿沟上为对角向与环向排孔削弱系数持平。 对角向排孔削弱系数υ2 也可用下式核算: ,其间 对角向与环向排孔削弱系数持平时,核算公式为: ,其间 图8-9用于断定对角线孔带的当量纵向排孔削弱系数υ3 %。该系数用于内压核算公式中调整所需的厚度和最大答应工作压力。当量纵向排孔削弱系数υ3查图8-9上的曲线,也可按下式核算: ,式中θ为对角线与壳体轴线的夹角,规模为0至90°; 8.7 平盖中间开单个圆形孔,且孔径d》0.5Do时,如用螺栓衔接的平盖,可按法兰处置。 9 法兰衔接 9.1简介 GB150的法兰衔接规划中规矩,按下列压力容器行业规范JB/T4700~4707选用时,可革除GB150第9章核算: JB/T4700-2000 《压力容器法兰分类与技能条件》 JB/T4701-2000 《甲型平焊法兰》 JB/T4702-2000 《乙型平焊法兰》 JB/T4703-2000 《长颈对焊法兰》 JB/T4704-2000 《非金属软垫片》 JB/T4705-2000 《环绕式垫片》 JB/T4706-2000 《金属包垫片》 JB/74707-2000 《等长双头螺栓》 GB150的第9章法兰衔接,适用于接受流体静压力及垫片压紧力效果的螺栓法兰衔接,规划核算中包括的内容有: ①断定垫片资料、型式及尺度; ②断定螺栓资料、规范及数量; ③断定法兰资料、密封面型式及构造尺度; ④进行应力效核。 螺栓法兰的选材应契合 GB150 第四章的规矩。 法兰衔接核算中一切尺度均未包括腐蚀裕量。 9.2 法兰衔接密封原理 法兰衔接渗漏的缘由是衔接处的表里两边存在压力差,客观上存在流体由高压向低压活动的能够性,另一缘由是衔接的触摸面存在通道(沟纹或沟槽),压力差和通道是法兰衔接渗漏的缘由,有必要在规划中处置,才干到达密封。   1)沟槽的发生及防止办法 法兰触摸面不管经过多么精密的加工,总有必定的粗糙度,存在环向沟纹或沟槽我们是做各类企业管理咨询的综合性企业管理咨询机构 联系人:郝芹 手机:13851787257 电话以及传真:025-83619622 邮箱:980837454@QQ.Com QQ: 1445404680 公司网站:http://www.sjzxnj.com/ 地址:南京市栖霞区和燕路289号锦华大厦1602室

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    产品详情:阀的输入电流不答应超越制造厂答应值。 * 伺服阀在未供油压的情况下,应尽量避免输入交变电信号。 4.2.5 伺服阀常见故障及缘由 常 见 故 障 原 因 阀不作业无流量或压力输出 外引线断路; 电插头焊点脱焊; 线圈霉断或内引线断路或短路; 进油或回油未接通,或进、回油口接反。 阀输出流量或压力过大或不行操控 阀设备座外表不平,或底面密封圈未装妥,使阀壳体变形,阀芯卡死; 阀操控级阻塞; 阀芯被脏物或锈块卡住。 阀反应迟钝,呼应下降,零偏增大 体系供油压力低; 阀内部油滤太脏; 阀操控级部分阻塞; 调零机械或力矩马达力马达部分零组件松动; 阀输出流量或压力或执行组织速度或力不能接连操控 体系反应断开; 体系呈现正反应; 体系的空隙、冲突或其它非线性要素; 阀的分辨率变差、滞环增大; 油液太脏。 体系呈现颤动或振动频率较高 体系开环增益太大; 油液太脏; 油液混入很多空气; 体系接地搅扰; 伺服扩大器电源滤波不良; 伺服扩大器噪声变大; 阀线圈绝缘变差; 阀外引线碰到地上; 电插头绝缘变差; 阀操控级时堵时通。 体系变慢频率较低 油液太脏; 体系极限环振动; 执行组织冲突大; 阀零位不稳阀内部螺钉或组织松动,或外调零组织未锁紧,或操控级中有污物; 阀分辨率变差。 外部漏油 设备座外表粗糙度过大; 设备座外表有污物; 底面密封圈未装妥或漏装; 底面密封圈决裂或老化; 弹簧管决裂。 4.3 方向阀   方向阀的效果是完成两个不一样液压回路之间的连通和堵截,或是在不一样液压回路间完成接连的穿插切换。经过方向阀可操控执行组织的起动、中止或运动的方向。   关于方向阀来说,油路通道的数目和阀作业方位的数目是非常重要的。关于每个断定方位,方向阀的图形符号都富含一个独自的方框,表明该方位的活动路径。   在液压伺服体系中,最常用的方向阀有电磁换向阀和单向阀等。 4.3.1 电磁换向阀是用电磁铁推进阀芯,然后改换流体活动方向的操控阀。在液压伺服体系中,它首要用于操控油路的通断和切换,或作为先导阀,操控卸荷阀。 4.3.1.1 类型和构造:   DEH液压体系中选用的是湿式电磁换向阀,有两种形式,即二位四通阀和三位四通阀。现以二位四通阀为例加以阐明。滑阀机能符号如图4-3所示。其首要由阀体、一个电磁铁、操控阀芯和一个复位弹簧组成。 图4-3 电磁换向阀机能符号 4.3.1.2 作业原理:   在未操作电磁铁断电状况下,阀芯由复位弹簧保持在初始方位,油口P与A相通,B与T相通。当电磁铁通电时,电磁铁的力径推杆效果在操控阀芯上,将推到结尾的换向方位。此刻,油口P与B相通,A与T相通。当电磁铁断电时,操控阀芯靠复位弹簧回来初始方位。 4.3.1.3 技能参数WE6型: * 流量:最大80 l/min * 作业压力:油口P、A和B最高350bar,油口T最高140 bar * 作业介质:磷酸酯抗燃油 * 密封材料:氟橡胶 * 作业油温规模:30~+70℃ * 保持功率:28W 4.3.2 单向阀是单向的方向阀,它答应油液沿一个方向自由活动,却封闭沿另一个方向的活动。在EH体系中常用作主体系与子体系间的阻隔阀。如每个油动机中安全油支路与安全油母管之间,有压排油支路与排油母管之间都设置有单向阀。它们的效果是可防止母管中的油液倒流回油动机。当堵截油动机的压力油进油后,可在线检修更换油动机集成块上的伺服阀、电磁阀、卸荷阀等。   另外,在油动机集成块上设备的堵截阀也是一种单向阀,它是由安全油压操控通断的液控单向阀。当机组挂闸,安全油压建立后,堵截阀在安全油的效果下导通,高压油经过堵截阀后抵达伺服阀前,使油动机处于受伺服阀操控的状况。而当机组遮断时,安全油泄压,堵截阀在本身弹簧力的效果下封闭,堵截高压油进油。 4.4 插装阀   传统的液压体系各元件间大都选用的是管式连接办法。跟着液压技能的开展,为进步体系功率,削减机械加工量,下降制造本钱,越来越多的体系选用了将阀插入油路集成块中标准化腔孔的构造,这样大大削减了体系中元件之间相互连接的管道及管接头数量,消除了许多潜在的走漏点并削减了因走漏而糟蹋的油液。   插装阀的优点: * 更大的体系设计灵活性 * 较低的本钱 * 较小的外形尺寸 * 较好的功用和操控 * 可靠性进步 * 较高的压力才能 * 较高的作业功率 * 消除外渗漏并减小内走漏 * 较大的污染耐受力 * 较快的循环时间 * 较低的噪声级 * 在EH体系中常用的插装阀有盖板式和螺纹式两种。 4.4.1 盖板式插装阀   盖板式插装阀的主阀芯是一个插装件总成,它插装入油路集成块中加工出的腔孔中,上部由操控盖板经过螺栓把插装件固定在腔孔中。如图4-4所示,插装件包含阀套、锥阀芯、弹簧和密封件。                      图4-4 盖板式插装阀原理简图   插装阀的插装件能够看作是两级阀的主级。它有两个主流量油口,A和B。油路集成块中的钻孔流道把油口A和B连接到液压回路中。操控通道则连接在油口X上。   对盖板式插装阀而言,一个重要的参数为阀芯面积比。插装阀的插件有三个面积AA,AB和AAP影响阀芯在阀套中的开合。AA是锥阀芯露出于A油口的有用面积。AB是锥阀芯露出于B油口的有用面积。AAP是锥阀芯露出于弹簧腔AAP的有用面积。 其间AAP=AA+AB。 插件的面积比是AA面积与AAP面积之比。 EH体系中常用的插装阀面积比为1﹕1.1AAP为AA面积的1.1倍或1﹕1.5AAP为AA面积的1.5倍。 4.4.2 螺纹式插装阀   螺纹式插装阀可完成与盖板式插装阀相同的功用,但作业原理不一样于盖板式插装阀。其首要差异在于它们完成其所承当的液压操控功用的程度。一般来说,盖板式插装阀要靠先导阀来完成完好的操控功用。而大多数螺纹式插装阀可自己完成完好的操控功用。螺纹式插装阀与盖板式插装阀在构造上也不一样。大多数盖板式插装阀为锥阀式,而螺纹式插装阀既有锥阀芯又有滑阀芯。 4.5 液压泵   在汽轮机DEH操控体系中,选用了一种大流量、高功用的变量直轴式柱塞泵作为高压供油设备中的首要动力元件,它可为体系供给安稳、充足的液压动力油。现以PVP变量柱塞泵为例加以阐明。 4.5.1 作业原理   PVP柱塞泵选用的是斜盘直轴构造如图4-5所示。泵中的缸体由驱动轴经过电机驱动,装在缸体孔中的柱塞连着柱塞滑靴和滑靴压板,所以滑靴顶在斜盘上。 图4-5 PVP变量柱塞泵构造简图   当缸体滚动时,柱塞滑靴沿斜盘滑动,使柱塞沿平行于缸体的旋转轴线作往复运动。配流盘上的油口安置成当柱塞被拉出时掠过进口,当柱塞被推入时掠过出口。泵的排量取决于柱塞的尺寸、数量及行程。而柱塞行程则取决于斜盘倾角。改动斜盘倾角可加大或减小柱塞行程。斜盘倾角可用下述任何一种办法调整,如手动操控、伺服操控、压力抵偿操控及负载传感加限压器操控等。图4-5所示即为带压力抵偿器操控的泵。 4.5.2 压力抵偿器操控作业原理   压力抵偿器作业原理如图4-6所示。                         图4-6 压力补偿器作业原理图   该补偿器包含一个壳体,内含操控阀芯、加载弹簧、端盘和加载弹簧机构。通过调整加载弹簧的预紧力,能够断定泵的设定压力。   体系压力泵出口压力效果于操控阀芯的左端,只需体系压力低于加载弹簧设定值,操控阀芯就被弹簧面向左端,然后使得伺服活塞衔接于泵体泄油口,伺服弹簧则把泵坚持于全排量。当泵出口压力升高到设定压力时,操控阀芯战胜弹簧力向右端移动,使伺服活塞衔接于泵的压力进口。该压力战胜伺服弹簧力使伺服活塞移动并减小泵的斜盘倾角。跟着体系压力升高斜盘倾角减小然后减小柱塞行程直到泵的输出流量减小到刚好把体系压力保持于设定值所需求的流量。 4.5.3 技术参数PVP76 * 最大排量:76cc/REW * 最大流量:约100l/min电机转速1450r/min * 压力规模:50-3600PSI17-248Par * 转向:顺时针从轴端看 * 密封资料:氟橡胶 * 带可调排量止档出厂时已设定为最大 * 驱动电机功率:30KW 4.5.4 注意事项 4.5.4.1 制止在无油和空吸情况下启泵。 4.5.4.2 初次启泵前应按泵的旋转方向手动旋转油泵,排出吸油泵芯内的空气。 4.5.4.3 初次启泵时,应先点动电机,承认泵的转向正确从电机端看为顺时针方向。 4.5.4.4 油温低于18℃制止启泵。 4.5.4.5 进入油泵的液压油,油温低于60℃。 4.5.4.6 油泵发动前液压管路及油箱内液压油清洁度应优于ISO规范17/14级或NAS规范8级。 4.5.4.7 油泵应在卸荷情况下发动。 4.6 位移传感器LVDT   位移传感器LVDT是运用差动变压器原理,将直线运动的机械位移量转变为电量,然后进行位移监控的设备。传感器的外壳固定不动,铁芯与油动机活塞杆相连,随活塞的运动而上下移动。传感器的电气部分由3组线圈组成:初级线圈承受高频鼓励电压信号,次级线圈分为两组,其感应的电势信号经差动比较后输出,作为铁芯方位的信号。LVDT构造简略、作业牢靠、线性度好、重复精度高、动态呼应快、运用保护便利。 m 第五篇 液压辅件 5.1 油箱 5.1.1 油箱的功用   油箱的首要功用是为体系存储和供应所需的油液。此外,它还具有散热,别离油液中的空气,沉积固体污染物等功用。   EH体系的油箱由不锈钢板焊接而成。其内部由隔板将体系回油与泵吸油口分隔,迫使油液沿油箱壁活动,将热量散到油箱外外表。一起因为油液流速下降,使污染物得以沉积到箱底并可铲除混入油液中的空气。油箱上盖或侧部设有维修用孔盖,能够便利地铲除油箱各个部位的尘垢。别的,油箱还含有多种附件。 5.1.2 液位计   液位计用于检测油箱的液位我们是做各类企业管理咨询的综合性企业管理咨询机构 联系人:郝芹 手机:13851787257 电话以及传真:025-83619622 邮箱:980837454@QQ.Com QQ: 1445404680 公司网站:http://www.sjzxnj.com/ 地址:南京市栖霞区和燕路289号锦华大厦1602室

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    产品详情:BZCHV手开电关燃气切断阀 BZCHV手开电关燃气切断阀是新型安全保护自动阀门,属二位二通手开电关式半自动阀门,广泛用于煤气、天然气及其他可燃气体的安全切断,从而保障系统正常运行。 二、手开电关燃气切断阀技术参数 开阀复位手柄向上拉开阀门后,机械卡锁自动锁定装置,阀门处于常开状态;当电磁线圈通电时(脉冲电压,通电持续时间≤3秒)辅阀杆失去支承,在弹簧的作用下快速向下滑动,导致阀门关闭。如需再次打开,可重复开阀动作即可。正常维护或特殊情况下需关闭阀门时,可向下按压关阀手柄,阀杆脱锁后自动向下关闭阀门。

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  • 蒸气夹层锅、天燃气液化气电加热夹层锅 蒸气夹层锅、天燃气液化气电加热夹层锅

    产品详情:蒸气夹层锅,天燃气液化气电加热夹层锅 不锈钢夹层锅又名夹层蒸气锅,广泛用于糖果、制药、乳品 、酒类 、糕点、饮料、蜜饯、罐头等食品加工,也可用于大型餐厅或食堂熬汤、烧菜、炖肉、熬粥等,是食品加工提高质量、缩短时间、改善劳动条件的优良设备。 特性: 夹层蒸气锅以有一定的压力的蒸气为热源,具有受热面积大,热效率高、加热均匀、液料沸腾时间短、加热温度容易控制等特点。 本锅内层锅体(内锅)采用耐酸耐热的奥氏型不锈钢制造,配有压力表和安全阀,外型美观、安装容易、操作方便、安全可靠。 主要技术参数: 品名:夹层锅: 型号:G50-G600 公称容量:50L-600L 直径:52cm-120cm 深:40cm-80cm 形式:可倾,搅拌 额定工作压力 (MPa) :0.09-0.5 搅拌速度(r/min):36 最大可倾角:90° 进出口管径(inch):1/2"-3/4" 受热面积(M2):0.45-2.30 液料及加入量:自来水50-600KG 沸腾时间(min):4-20 本信息出自: 砂棒过滤器,双联过滤器,不锈钢饮料泵:http://www.037186.cn/ 参考资料: 蒸气夹层锅,天燃气夹层锅 液化气夹层锅,电加热夹层锅,导热油夹层锅:http://www.037186.cn/canpin11-01.asp

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    河南郑州机械厂 2017-6-16 17:35:10

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    产品详情:= 0.5 ~ 0.7 在出产中最有实习含义的是毛管脱离轧辊时的那一点速度,众所周知,出口速度愈大,即出产率也愈高。为了简化核算,一般假定轧辊出口速度等于VtR,实习过失包括在滑移系数中。 毛管脱离轧辊一点的轴向滑移系数可用公式(2)求出轴向速度,除以毛管长度得出理论的穿孔时间,再和实测时间比照,即η0=T理/T实.这样断定η0后,则可核算出毛管脱离轧辊的轴向速度。 螺距在变形中是个可变值,而且跟着管坯进入变形区程度增加而增加,这是因为管坯-毛管断面积不断减小而轴向活动速度不断增加所构成的。 毛管脱离轧辊一点的螺距值核算公式为: T=π/2×η0/ητ×d×tgβ 式中:d----毛管直径 4.3 穿孔的咬入条件 斜轧穿孔进程存在着两次咬入,初次咬入是管坯和轧辊初步接触霎时间,由轧辊股动管坯运动而把管坯曳入变形区中,称为一次咬入。当金属进入变形区到和顶头相遇,打败顶头的轴向阻力继续进入变形区为二次咬入。 一般满足了一次咬入的条件并不见得就能满足二次咬入条件。在出产中我们常常看到,二次咬入时因为轴向阻力作用,行进运动间断而旋转继续着即打滑。 4.3.1 一次咬入条件 一次咬入既要满足管坯旋转条件又要满足轴向行进条件。 管坯咬入的力能条件由下式断定: Mt ≥ Mp + Mq + Mi 式中:Mt - 使管坯旋转的总力矩; Mp—因为压力发生的阻碍坯料旋转力矩 Mq—因为推料机推力而在管坯后端发生的抵触力矩 Mi—管坯旋转的惯性矩 假定忽略Mq、 Mi(值很小)则一般的表达式为: n (Mt + Mp) ≥ 0 (n—轧辊数) (6) 行进咬入条件是指管坯轴向力平衡条件,也便是,曳入管坯的轴向力应大于或等于轴向阻力,其表达式为: n (Tx-Px) + P′ ≥ 0 (7) 式中:Tx—每个轧辊作用在管坯上的轴向抵触力 Px--每个轧辊作用在管坯上正压力轴向重量 P′—后推力 (一般为零) 一次咬入所需旋转条件 下面的公式标明在管坯咬入时力的平衡,两个重要参数,抵触系数和角速度能够通过下面公式核算。 (8) 式中: ——轧辊进口锥角 ——咬入角 ——辊喉处的直径减径值 若想管坯咬入顺利些,能够将咬入角变大些、轧辊的进口锥角小些,或许通过施加管坯的推入力和加大轧辊表面的辊花深度。 4.3.2 二次咬入条件 二次咬入的力能条件 二次咬入中旋转条件比一次咬入增加了一项顶头/顶杆体系的惯性阻力矩,其值很小。因此二次咬入旋转条件,根柢和一次咬入相同。二次咬入的要害是行进条件。 二次咬入时轴向力的平衡条件: n (Tx-Px) -Q′ ≥ 0 (9) 式中:Q′—顶头鼻部的轴向阻力 二次咬入所需旋转条件 二次咬入的条件在轴向管坯的推入力要大于顶头和管坯与轧辊之间的抵触力,能结束二次咬入的条件是在管坯接触顶头前(x=自由长度) 管坯至少要旋转一周。 式中:d B——管坯直径 4.4 孔腔构成机理 斜轧实心管坯时,在顶头接触管坯前常易出现金属中间分裂表象,当许多裂口打开成相互联接,拓宽成片往后,金属连续性损坏,构成中间空泛即孔腔。见图4-5。在顶头前过早构成孔腔,会构成许多的内折缺陷,恶化钢管表里表质量,甚至构成废品,因此在穿孔技术中力求避免过早构成孔腔。 图4-5 孔腔示意图 影响孔腔构成的首要要素有: 变形的不均匀性(顶头前紧缩量) 不均匀变形程度首要抉择于坯料每半转的紧缩量(称为单位紧缩量),出产中指顶头前紧缩量。顶头前紧缩量愈大则变形不均匀程度也愈大,致使管坯中间区的切应力和拉应力增加,然后简略推动孔腔的构成。一般用临界紧缩量来标明最大紧缩量值的束缚,紧缩量小于临界紧缩量则不简略或不构成孔腔。 椭圆度的影响 穿孔进程中在管坯横断面上存在着很大的不均匀变形,椭圆度愈大,则不均匀变形也愈大。按照体积不变规则可知,横向变形愈大则纵向变形愈小,将致使管坯中间的横向拉应力、切应力以及重复应力增加,加剧了孔腔的构成趋势 单位紧缩次数的影响 在出产中首要指管坯从一次咬入到二次咬入进程中管坯的旋转次数,次数的增多就简略构成孔腔。 钢的天然塑性 钢的天然塑性由钢的化学成分、金属操练质量以及金属安排情况所抉择,而安排情况又由管坯加热温度和时间所影响。一般来说塑性低的金属,穿孔功用差,简略发生孔腔。 4.5 斜轧穿孔时的金属变形 4.5.1 管坯受力情况 图4-6闪现管坯的受力情况,图中闪现F为轧辊方向(平面)的力,为压应力,在接触点的方位闪现为最大。中间部位(导盘方向)闪现为拉应力,理论上在导盘的中间部位受力为最大。因为管坯的不断旋转,同一部位的受力情况不断改动,致使中间部位的金属遭到交变应力的作用,中间发生疏松,构成孔腔。 图 5 金属受理分析图 4.5.2 金属变形 斜轧穿孔进程中存在着两种变形,即根柢变形(或微观变形)和附加变形(称不均匀变形) 根柢变形是指外观形状的改动,这种变形是能够直观的,如由实心圆管坯成为空心的毛 图4-6 4.5.2 金属变形 根柢变形彻底是几何标准的改动,与材料的性质无关,而且根柢变形取决于变形区的几何形状(由东西方案和轧机调整所抉择)。 附加变形指的是材料内部的变形,是直观不到的变形,附加变形是因为资猜中内应力所致使的,是增大材料的变形应力,致使资猜中发生的缺陷,所以在实习出产中怎样来减小附加变形是很重要的。 4.5.2.1 根柢变形 根柢变形即延伸变形,切向变形和径向变形(壁厚紧缩)。这三种变形都是微观变形,标明外观形状和标准改动。根柢变形可用下式标明: 径向应变增量: 纵向(延伸)应变增量: 切向(圆周)应变增量: 4.5.2.2 附加变形 附加变形包括有改动变形,纵向剪切变形等,附加变形是因为金属各有些的变形不均匀发生的,附加变形会带来一系列的作用,如构成变形能量增加,以及因为附加变形所致使的附加应力,简略致使毛管表里表面上和内部发生缺陷等。 纵向剪切变形首要是因为顶头的轴向阻力所构成的,一方面轧辊股动管材轴向活动,而顶头要阻碍金属轴向活动,结束致使各金属轴向活动有区别,可是各层金属又是相互联络的,是一个全体,所以在各层金属间一定发生附加变形和附加应力,分外是和轧辊、顶头直接接触的表面层金属 ,由图中可看出,附加变形更大些,因此毛管表里表面很简略出现缺陷或许使管坯表面原有的缺陷打开拓宽。 切向剪变形一般是构成毛管表里表面发生缺陷缘由之一(如裂纹、折迭、离层等缺陷)。 4.6 穿孔东西及方案 穿孔机东西首要包括:轧辊、顶头和导板(导盘)。这些东西是直接参加金属变形的。除此之外,还包括顶杆、毛管定位叉、导管、导槽等部件。 东西的标准和形状需要合理,这样才华保证穿出高质量的毛管,保证穿孔进程的安稳、出产率高、低能耗、东西耐磨性高、运用寿数长的需要。 4.6.1 轧辊 穿孔机轧辊形状首要有盘式辊、桶形辊和锥形辊,盘式辊很少运用,常用的是桶形辊和锥形辊。 从大体的形状来看,桶形辊和锥形辊度一般是由两个锥形段构成的,即进口锥和出口锥。假定细分的话,进口锥又能够分为一段式和两段式,两段式是为了改进咬入条件和减少从车次数。根据毛管扩径量的需要,出口锥也能够分为一段式和两段式,两段式用于大扩径量的机组。 另外,有的轧辊在进口锥和出口锥之间选用过渡带即轧制带,有的则没有。轧制带的作用是避免两锥相接处构成尖锐矛头,这种矛头在穿孔时会使毛管表面面发生划伤。 轧辊的特征标准指轧辊最大直径和辊身长,轧辊最大直径和辊身长度是根据轧辊长度、轧制速度、咬入条件、轧制产品标准、电能消耗、轧辊重车次数等要素断定。 轧辊直径增加,则咬入条件改进、轧制速度行进、轧辊重车次数增加、轧辊的运用率高,但一起也增加了轧制压力和电能消耗。 4.6.1.1 轧辊的进口锥角和出口锥角 轧辊进口锥的角度大小抉择管坯能否顺利咬入和堆集满足的力以打败顶头阻力使管坯穿成毛管。有关的文献指出,进口锥角在2~40之间,一般情况下将轧辊的进口锥方案成两段,第一段的角度在1~30之间,为的是保证管坯的咬入,第二段的角度在3~60之间,为的是避免构成孔腔。 轧辊的出口锥角在3~40之间,这取决于管坯的扩径量,扩径量越大,角度越大。 4.6.1.2 轧辊的进口锥和出口锥长? 断定轧辊进口锥和出口锥的长度首要为了校核轧辊的长度是不是满足毛管咬入和扩径的需要,其次为在出产中合理运用轧辊。 轧辊进口锥长的核算公式为: 轧辊出口锥长的核算公式为: 注:DB-管坯直径; E-轧辊距离; DR-毛管直径; αe—轧辊进口锥段的空间角,能够近似等于轧辊进口锥角; αa—轧辊出口锥段的空间角,能够近似等于轧辊出口锥角。 4.6.2 导盘 导盘的作用是关闭孔型。导盘方案要素首要有:接触弧半径和厚度。见图4-7。 图4-7 4.6.2.1 导盘的概括 导盘的概括是由一般有两个半径进口半径R2、出口半径R1构成,根据履历我们能够断定其值的大小: 进口半径: R2=(0.66~0.70)*DB 出口半径: R1=(0.8~0.87)*DB 4.6.2.2 导盘厚度 到盘厚度由最小轧辊距离和导盘与轧辊的最小空位抉择。大小为: B=(0.8~1.0)* DB 注:DB-管坯直径 4.6.3 导板 导板的方案原则是:一种管坯需要方案一种导板,假定是用一种管坯出产不相同标准的毛管,能够只方案一种导板。 导板的纵剖面形状应与轧辊辊形相对应,也有进口锥、紧缩带和出口锥构成。导板进口锥首要起到引导管坯的作用,使管坯中间线对准穿孔中间线。当管坯与上、下导板接触时,它起着束缚管坯椭圆度的作用。束缚椭圆度是为了避免过早构成孔腔,一起推动金属的纵向延伸。导板的出口锥起束缚毛管横变形,并控制毛管轧后外径的作用。 紧缩带是过渡带,它不在导板的中间,而是向进口方向移动,移动值一般在20~30mm,也有到50mm的。移动的意图是:能够减小管坯在顶头上初步碾轧时的椭圆度和减小导板的轴向阻力,行进穿孔速度。 导板的进口锥角一般等于轧辊进口锥角或比轧辊进口锥角大10~20,出口锥角一般等于轧辊的出口锥角或比轧辊的出口锥角小0.50~10。 导板的横断面形状是个圆弧形凹槽,这是为了便于管坯和毛管旋转。凹槽的圆弧可做成单半径或双半径的。 导板的长度由变形区长度抉择,紧缩带宽度一般为10~20mm. 导板的厚度根据轧辊距离来断定,以薄壁毛管为方案方针。习气薄壁管的导板一定习气厚壁管的出产。 4.6.4 顶头 顶头的种类按冷却方法来分,有内水冷、表里水冷、不水冷顶头(穿孔进程和待轧时间内都不冷却,首要指出产合金钢用的钼基顶头): 按顶头和顶杆的联接方法来分,有自由联接和用联接头联接顶头。 按水冷内孔来分,有阶梯形、锥形和弧形内孔顶头。内孔与表面面之间的壁厚有等壁和不等壁两种。 按顶头材料分,有碳钢、合金钢和钼基顶头。 从扩径段分:有2段式、3段式、4段式。扩径率小于20%用2段式顶头,大于20%用3或4段式顶头。 为延伸顶头的运用寿数,应通过加强冷却水的压力来行进顶头在孔型中顶头的冷却,尤其是顶头的前部我们是做各类企业管理咨询的综合性企业管理咨询机构 联系人:郝芹 手机:13851787257 电话以及传真:025-83619622 邮箱:980837454@QQ.Com QQ: 1445404680 公司网站:http://www.sjzxnj.com/ 地址:南京市栖霞区和燕路289号锦华大厦1602室

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